705锆合金价格_锆702

2024-08-15 11:36:03

1.熔盐堆的历史

2.球墨铸铁管壁厚介绍及优点

705锆合金价格_锆702

incoloy901用立方碳化硼刀具加工。

Incoloy901(美国),Nimonic901(英国),Z8NCDT42(法国)，2.4662(德国)

GH2901是Fe-Ni-Cr基沉淀硬化型变形高温合金，合金以亚稳的γ'{Ni3（TI,Al）}相进行时效强化，微量的铝抑制γ'向ηNi3Ti相的转化。合金在650℃以下具有较高的屈服强度和持久强度，760℃以下抗氧化性能良好，长期使用组织稳定。主要产品有涡轮盘、压气机盘、轴颈、静结构件、涡轮外环及紧固件等。

合金已用于制作航空发动机及地面燃气涡轮的转动件和紧固件，合金零部件的使用寿命较长。

GH901化学成分

合金经标准热处理在550℃-750℃范围内经不同时间长期时效后均元缺口敏感。但当锻造时，若工艺参数选择或操作不当时，经标准热处理后可在晶界析出长条状或片状的有害相Ti2SC以及大颗粒状硼化物和Ti（CN）相，导致持久试验时产生缺口敏感，此时不可能通过热处理消除缺口敏感，而只能重新热加工变形才能获得适宜组织。合金的膨胀系数接近铁素体型热强合金钢，使用是两种材料能够连接且对热胀没有特殊规定。

热处理制度

固溶11090℃保温180分钟，水冷或空冷?

时效处理775℃保温4小时，空冷+705-725℃保温24小时，空冷

密度：8.21

熔盐堆的历史

A563M-00 碳素钢及合金钢螺母技术规范（米制）

A564/A564M-01 热轧及冷精轧时效硬化处理过的不锈钢棒材和型材技术规范

A565- 高温用马氏体不锈钢棒,锻件和锻制坯规格

A568/A568M-00b 热轧及冷轧高强度低合金碳素钢薄板

A571-84(19) 适用于低温压力容器零件的奥氏体球墨铸铁件

A571M-84(19) 适用于低温压力容器零件的奥氏体球墨铸铁件(米制)

A572/A572M-00a 高强度低合金钴钒结构钢技术规范

A573/A573M-00a 增强韧性的结构碳素钢板

A574-00 合金钢内六角螺钉

A574M-00 合金钢内六角螺钉(米制)

A575-96 商品级碳素钢棒(M级)

A576-90b(2000) 特级热轧碳素钢棒

A577/A577M-90(2001) 钢板的超声角波束检验

A578/A578M-96(2001) 特殊设备用的普通钢板和包覆钢板的直波束超声探伤检验

A579-99 超高强度合金钢锻件

A580/A580M-98 耐热不锈钢丝

A581/A581M-95b(2000) 高速切削用耐热不锈钢丝和盘条

A582/A582M-95b(2000) 热轧或冷精轧的高速切削不锈及耐热钢棒

A583-93(1999) 铁路用铸钢轮

A584- 镀铝钢丝编织栅栏网

A585- 镀铝刺钢丝

A586-98 镀锌平行和螺旋形钢丝绳

A587-96 化学工业用电阻焊低碳钢管

A588/A588M-00a 高强度低合金结构钢4英寸(100mm)厚屈服点最小为50ksi(345MPa)

A589-96 水井用无缝和焊接碳素钢管

A591/A591M-98 薄镀层电解镀锌薄钢板

A592/A592M-89(1999) 压力容器用经回火和淬火的高强度低合金钢锻制附件和零件

A595-98 结构用圆锥形低碳钢管

A596/A596M-95(1999) 用环形试验法和冲击法测定材料的直流磁性能的试验方法

A5-87(1999) 铸造工具钢

A598-92(19) 磁放大器磁芯的磁性能测试法

A599/A599M-99 锡制品，电解镀锡的冷滚轧薄板规范

A6/A6M-01 轧制结构钢板材、型材和薄板桩通用技术要求

A600-92a(1999) 高速工具钢

A601-96(2000) 电解金属锰

A602-94(1998) 汽车用可锻铸铁件

A603-98 镀锌结构钢丝绳

A604-93(1998) 自耗电极再溶化钢棒与钢坯的宏观腐蚀试验方法

A606-98 改进防大气腐蚀性的热轧和冷轧高强度低合金钢薄板和带材

A608-91a(1998) 高温受压离心铸造的铁铬镍高合金钢管

A609/A609M-91(19) 碳素钢,低合金钢和马氏体不锈钢铸件的超声波检测

A610-79(2000) 尺寸测量用铁合金的取样和试验

A611-00 冷轧优质碳素结构钢薄板

A612/A612M-00 中温和低温压力容器用高强度碳素钢板

A615/A615M-01a 钢筋混凝土配筋用变形和光面坯钢筋

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A623-00 锡轧制产品

A623M-00 镀锡薄钢板轧制品通用要求(米制)

A624/A624M-98 锡辊轧制品.单压延电解马口铁

A625/625M-98 一次轧制原钢板（未镀）和镀锡薄钢板轧制产品技术规范

A626/A626M-98 二次压延电解镀锡厚钢板轧制品技术规范

A626/A626M-98 锡轧制品.二次压延的电解镀锡板(米制)

A627-95 安全设备用均质不易加工的钢棒

A629-88(1994)e1 安全设备用不易加工的扁钢棒和型材

A630-98 热浸电解镀锡板镀锡层重量测定的方法

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A633/A633M-00a 正火的高强度低合金结构钢

A635/A635M-00 热轧碳素钢薄板,带材和重型粗盘条规格

A636-76(2000) 氧化镍烧结块

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A640- 8字型缆吊架用镀锌钢丝绳

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A650/A650M-98 二次压延的锡轧黑板材

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A65-01 钢轨道钉

A659/A659M- 商业级热轧碳素钢薄板和带材(最大含碳量为0.16%-0.25%)

A660-96 高温用离心铸造碳素钢管

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A663/A663M-89(2000) 商品级碳素钢棒的机械特性

A664-99 在ASTM规范中对电工钢和层压钢级别的识别

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A667/A667M-87(1998) 离心铸造的双金属(灰口及白口铸铁)圆柱体

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A66-01 钢质螺旋道钉

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A690/A690M-00a 在海洋环境中使用的高强度低合金工字形钢桩和薄板桩规格

A691-98 高温下高压装置用电熔焊碳素钢和合金钢管

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A738/A738M-00 中温和低温设备用经热处理的碳锰硅钢压力容器板

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A740-98 钢丝网(编织或焊接电镀钢丝网)

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A743/A743M-98ae1 一般用耐腐蚀铬铁及镍铬铁合金铸件

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A745/A745M-94(1999) 奥氏体钢锻件的超声波检验

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A752-93(1998) 合金钢条和粗圆钢丝

A752M-93(1998) 合金钢条和粗圆钢丝(米制)

A753- 镍铁软磁合金

A754/A754M-96(2000) X射线荧光涂层厚度的试验方法

A755/A755M-99 外露建筑材料用热浸涂覆和用卷涂工艺预涂的钢薄板

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A758/A758M-00 具有改进的切口韧性的对缝焊锻制碳素钢管配件

A759-00 起重机用碳钢轨条

A760/A760M-01 下水道和排水沟用金属涂覆的波纹钢管

A761/A761M-98 现场栓接管、管拱和拱用波纹镀锌结构钢板

A762/A762M-00 下水道和排水沟用预涂聚合物波纹钢管

A763-93(1999)e1 铁素体不锈钢晶间腐蚀敏感性检测

A764-95(2001) 机械弹簧用冷拉镀锌和按成品尺寸镀锌的碳素钢丝

A765/A765M-98a 具有强制性韧性要求的碳素钢及低合金钢压力容器部件锻件

A767/A767M-00b 钢筋混凝土用镀锌钢筋

A768-95 涡轮机转子及轴用经真空处理的含铬12%的合金钢锻件

A769/A769M-00 电阻焊钢结构型材

A770/A770M-86(2001) 专用钢板通过厚度测量进行的抗拉试验

A771/A771M-95(2001) 增殖反应堆堆芯部件用奥氏体不锈钢管

A772/A772M-00 正弦电流用材料的交流磁导率的试验方法

A773/A773M-96 用带直流电子的磁滞曲线记录仪的（B－H）回路法测量材料的磁性能的标准试验方法

A774/A774M-00 低温和中温一般腐蚀情况下用的焊接锻制奥氏体不锈钢配件

A775/A775M-01 涂环氧树脂的钢筋钢棒

A778-01 焊接未退火的奥氏体不锈钢管形制品

A779/A779M-00 预应力混凝土用应力消除未涂覆的密实七股钢丝绞绳

A780-01 热浸镀锌层的损坏及无覆层区域的检修

A781/A781M-00 一般工业用一般要求的钢和合金铸件

A782/A782M-90(2001) 经淬火和回火的锰铬钼硅锆合金钢压力容器板

A786/A786M-00b 轧制钢楼板

A787-01 电阻焊金属涂覆碳素钢机械配管

A788-98a 钢锻件

A789/A789M-01 普通设备用无缝与焊接铁素体/奥氏体不锈钢管

A790/A790M-01 无缝与焊接铁素体/奥氏体不锈钢管

A792/A792M-99 热浸工艺法处理的55%铝-锌合金涂覆钢板

A793-96 不锈钢轧制楼板

A794- 商品级冷轧碳素钢薄板(最高含碳量为0.16%-0.25%)

A795-00 防火用黑色及热浸镀锌的焊接和无缝钢管

A796/A796M-00 雨水管和卫生污水管及其它地下埋设管道用波纹钢管、管托架及拱形架结构设计惯例

A798/A798M-01 下水道及其它类似用途用工厂制波纹钢管的安装

A799/A799M-92(19) 估算不锈钢铸件铁素体含量用仪表的校准

A800/A800M-01 奥氏体合金钢铸件中铁素体含量的估算

A801/A801M-99 铁钴高磁性饱和合金

A802/A802M-95(2001) 钢铸件外观检验的表面验收标准

A803/A803M-01 焊接铁素体不锈钢给水加热器管

A804/A804M-99 在电力频率下用薄钢板型试样对材料交流磁特性的测试方法

A805-93(1998) 冷轧碳素钢扁平线

A807/A807M- 下水道及其它类似用途用波纹结构钢涂覆管的安装

A808/A808M-00a 具有改进的切口韧性的结构级高强度低合金碳钢、锰钢、铌钢和钒钢

A809-98 镀铝碳素钢丝

A810-00 镀锌钢管用绕网

A811- 粉末冶金技术制造的软磁铁零件

A813/A813M-01 单或双焊接奥氏体不锈钢管

A814/A814M-01 冷加工焊接奥氏体不锈钢管

A815/A815M-01 锻制铁素体、铁素体/奥氏体和马氏体不锈钢管配件

A817-00 链接栅栏网用金属涂覆钢丝

A818-91(2001) 镀铜碳素钢丝

A820-96 纤维增强混凝土用钢纤维

A821/A821M-99 预应力混凝土容器用经回火的冷拉钢丝

A822-90(2000) 液压系统设备用冷拉碳素无缝钢管

A823-99 静铸永久铸模灰铸件

A824-01 链接栅栏用Marcelled拉力金属涂覆钢丝

A826/A826M-95(2001) 增殖反应堆堆芯部件用奥氏体和铁素体不锈钢管

A827/A827M-93a(1998) 锻造及类似用途用的碳素钢板技术规范

A829/A829M-00 结构性合金钢板

A82-ae1 钢筋混凝土用无节钢丝

A830/A830M-00 按照化学成分要求提供的优质碳素钢板技术规范

A831/A831M-95(2000) 核心部件用不锈耐热钢棒,坯段及锻件规格

A832/A832M-99e1 压力容器板用铬钼钒及铬钼钒钛硼合金钢

A833-84(1996) 用比较硬度测试仪测量金属材料的压痕硬性

A834-95(2001) 一般工业用铁铸件的一般要求

A835-84(2000) 铁合金与合金添加剂的筛分粒度

A836/A836M-95b(2001) 搪瓷管和压力容器设备用钛稳定碳素体钢锻件

A837-91(1996)e1 渗碳用合金钢锻件

A838/A838M- 继电器用易切削铁素体不锈软磁合金技术规范

A839/A839M-96 软磁用途的磷铁粉末冶金制造的零件技术规范

A840/A840M-00 全处理的磁性夹层钢

A841/A841M-01 压力容器用温度机械控制工艺加工的钢板

A842-85(19) 高密度石墨铸铁

A844/A844M-93(1999) 压力容器用直接淬火加工的含镍9%的合金钢板

A845-85(2000) 用于脱氧与合金钢的钛碎片

A846-85(2000) 用于脱氧与合金钢的铝碎片

A847-99a 具有增强耐大气腐蚀性能的冷成型焊接与无缝高强度低合金结构管

A848/A848M-96 低碳磁铁

A849-00 波纹钢排水管和污水管用后涂覆铺面和衬里材料

A851-96 高频感应焊接的未退火奥氏体钢冷凝器管

A852/A852M-00a 最小屈服强度为70Ksi(485MPa),厚度为4英寸(100mm)的经淬火和回火的低合金结构钢板

球墨铸铁管壁厚介绍及优点

对熔盐堆的集中研究始于美国飞行器反应堆实验[US Aircraft Reactor Experiment, ARE]。ARE是一个2.5MW热功率的核反应堆实验，旨在使核反应堆达到可作为核动力轰炸机引擎的高功率密度。该促成了几个实验，其中的三个引擎测试实验统称为热转移反应堆实验：HTRE-1，HTRE-2和HTRE-3。其中一个实验用熔融氟盐NaF-ZrF4-UF4（53-41-6 摩尔百分比）作为燃料，用氧化铍（BeO）作为慢化剂，用液态钠作为二次冷却剂[secondary coolant]，峰值温度为860℃。它在1954年连续运行了1000小时。本实验的金属结构和管道用了铬镍铁600合金。

在20世纪60年代，橡树岭国家实验室[Oak Ridge National Laboratory, ORNL]在熔盐堆研究中居于领先，他们的大部分工作随着熔盐堆实验[Molten-Salt Reactor Experiment, MSRE]达到顶峰。MSRE是一个7.4MW热功率的试验堆，用以模拟固有安全超热钍增殖堆的中子“堆芯”。它测试了铀和钚的熔盐燃料。被测试的233UF4液态燃料有着将废料降至最少的独特衰变道，废料同位素的半衰期在50年以下。反应堆650℃的炽热温度可以驱动高效热机——例如燃气轮机。为了便于中子测量，庞大而昂贵的钍盐增殖层被略去。

MSRE位于ORNL。MSRE管道、堆芯包壳和结构组件由哈斯特洛镍基合金-N制造，其慢化剂是热解石墨。MSRE于1965年达到临界，并运行了四年。MSRE的燃料是LiF-BeF2-ZrF4-UF4（65-30-5-0.1），石墨堆芯慢化，二次冷却剂是FLiBe（2LiF-BeF2）。MSRE温度达到650℃，运行时间相当于满功率运行1.5年。橡树岭国家实验室在10-16年间的最终研究成果是以下的MSR设计方案：它的燃料为LiF-BeF2-ThF4-UF4（72-16-12-0.4），慢化剂是使用周期为4年的石墨，二次冷却剂为NaF-NaBF4，峰值工作温度为705℃。

熔盐堆可以带来许多潜在的好处：固有安全设计（由被动组件带来的安全性以及很大的负反应温度系数），使用供应充足的钍来增殖铀233燃料，更加清洁：（每百万千瓦小时的）裂变产物废料少10倍，掩埋处置时间缩短100倍（300年对数万年），可以“燃烧掉”一些难处理的放射性废料（传统的固体燃料反应堆的超铀元素）。在小尺寸、2至8MW热功率或1至3MW电功率时依然可行。可以设计成潜艇或飞行器所需要的尺寸。可以在60秒内对负载变化作出反应（与“传统的”固体燃料核电站不同）。典型的熔盐燃料反应堆[Molten-salt Fueled Reactor, MR]曾令许多核工程师激动。首推者是Alvin Weinberg，他取得了轻水反应堆的专利，并在美国橡树岭国家实验室——著名的核研究中心——担任主管。

在这里，两个概念得到了研究：具有高中子密度堆芯、燃烧从钍燃料循环中产生的铀233的“双流”反应堆，和吸收中子、并最终被转换为铀233的钍盐层。在双流方案被研发的时代，这个设计的弱点在于已知设计中复杂的管道工程，以及当时没有合适的管道材料。通常的钢镍合金或是吸收过多的中子，或是极易被腐蚀。石墨被认为过于脆，并且在强烈的中子辐照下会轻微地膨胀。锆对中子来说足够透明，但暴露在热氟盐中极易被腐蚀。

这两个问题随后被橡树岭国家实验室的研究人员解决。管道腐蚀问题通过在哈斯特洛合金-N中添加示踪级的钛而得到解决。

“双流”方案中的钍盐和铀盐通过工程师仔细地设计慢化棒的形状（使堆芯与增殖层的中子密度相似），并调整燃料后处理的化学工艺，便可以在更简单、造价更低廉但仍然有效的“单流”反应堆存。

Weinberg研究小组的有功率堆设计方案与前述用以验证“堆芯与增殖层”钍增殖堆中的超高温、高中子密度“堆芯”部分的MSRE类似。 Weinberg及其橡树岭国家实验室同事所提出的优势包括：

操作与维护安全：在海平面压力下，在超高温和强辐照中，熔融氟盐在机械意义上和化学意义上都是稳定的。氟与几乎所有的嬗变产物都以离子形式相结合，使它保持在循环之外。即使是放射性的惰性气体——特别是氙135，一种重要的中子吸收体——也产生于一个可以预知、可收容的位置：燃料最冷最分散的泵碗处。即便在事故中也不会向生物圈扩散。熔融盐在空气或者水中不可燃，并且锕系元素和放射性裂变产物的氟盐通常都不溶于水。

在堆芯区域没有高压蒸汽，只有低压的熔融盐。这意味着熔盐堆的堆芯不会发生蒸汽爆炸，并且不需要轻水堆中最昂贵的元件——堆芯的高压蒸汽容器壳。取而代之的是用金属板材建成的大桶和低压管道（熔融盐管道）。所用的金属材料是哈斯特洛合金-N，一种稀有的抗高温抗腐蚀镍合金，但这种材料的用量大幅度减少，并且薄金属的成型与焊接都不昂贵。

与轻水堆类似，钍增殖反应堆使用低能量的热中子。因此它比起铀-钚燃料循环所需要的，却难于处理的快中子增殖堆安全得多。钍燃料循环集合了反应堆安全性，燃料长期充裕以及无需昂贵的燃料浓缩设施等优点。

比起轻水堆，熔盐燃料反应堆的工作温度——从经过测试的MSRE（前述）及相关方案的650℃，到未经测试方案的950℃——要高很多。因此，熔盐堆可以驱动非常有效的布雷顿循环（燃气轮机）发电机。MSRE已经演示了650℃的运行，这使MSR成为最先进的“第四代反应堆”。高温运行带来的效率将燃料消耗、废弃物排放与设备（主要费用）减少50%以上。

熔盐堆的尺寸可大可小，因此公用事业可以很容易地用收入建设一系列的小反应堆（比如100MW电功率），从而降低利息开支与商业风险。

熔盐燃料堆并不是实验性的。一些设计简单、经过实际检验的熔盐堆已经建成并在650℃工作了相当长的时间。熔盐堆并不需要新的科学知识，在工程学意义上，要研发更新、更大或者模块化的设计方案，所涉及的风险也非常低。

像所有的核电站一样，熔盐燃料堆对生物圈的影响很小。特别地，与化石燃料和可再生能源项目相比，它只占用很少的土地，建设规模相对较小，并且它的废弃物与生物圈相隔离。在针对增殖优化的时候，钍增殖堆要求现场后处理，从增殖层中移出镤233，使镤233通过β衰变成为铀233，而不是通过中子俘获变成铀234。这有可能允许将核燃料转成核武器材料。

铀233包含示踪级的铀232，在衰变链上，铀232会产生具有强γ放射性的衰变子体铊208。γ辐射对电子学的干扰会提高制造核武器的难度。利用同位素分离将铀232去除更为困难。如果把铀从钍及其它元素中分离出来，它的放射性活度起初较低，却随着钍228（半衰期2年）以及短寿命的钍序列衰变产物的富集而增强。浓缩天然铀是现有更简单的生产核武器的途径。

与水汽接触时，氟盐会自然生成氢氟酸，当反应堆停堆、废弃或被淹没时会释放出氢氟酸雾。熔盐堆燃料的后处理可以在相邻的小型化工厂中连续进行。橡树岭国家实验室的Weinberg小组发现，一个非常小的后处理设施就可以为一个大型的1GW的发电站服务：所有的盐都要经过后处理，但只需要每十天处理一次。因此，反应堆燃料循环所产生的昂贵、有毒或放射性的产物总量要少于传统的、必须储存乏燃料棒的轻水堆。并且，除燃料和废弃物之外，所有的一切都保持在后处理厂之内。后处理循环如下：

用氟喷淋从盐中除去铀233燃料。且必须在下一步之前完成。

用4米高的熔融铋柱从燃料盐中分离出镤。

在小型存储设施中让铋柱中分离出的镤衰变到铀233。由于镤的半衰期为27天，因此储存10个月即可确保99.9%衰变为铀233燃料。

一个汽相氟盐蒸馏系统对盐进行提取。每种盐的蒸发温度是不同的。轻的载体盐：氟化铍和氟化锂会形成盐块，并分别在1169℃和1676℃蒸发—在真空中该温度会有所降低。氟化钍在约1680℃蒸发—在真空中温度稍低。只有镧系和碱性稀土氟化物，比如氟化锶，因为拥有更高的沸点而残留：这里面包含糟糕的中子毒物。每GW电功率每年所产生的废料大约为800公斤，因此设施非常小。长寿命的超铀盐被作为燃料送回反应堆内。

通过盐蒸馏，熔盐燃料堆可以烧钍，甚至轻水堆核废料的氟盐。

理论上，“双流”反应堆设计方案可以将增殖钍与裂变燃料盐分开。这可以消除以高温蒸馏进行的氟化钍（沸点1680℃）与镧系裂变产物氟盐分离带来的技术挑战，其代价是反应堆结构更为复杂。橡树岭放弃了双流设计方案，原因在于没有适于运行在MSR堆芯的高温、高中子及腐蚀环境的管道材料。与其它增殖堆燃料循环及后处理相类似，钍燃料循环会在燃烧掉所有的锕系元素后产生乏燃料。这些乏燃料在数百年内都具有放射性，经过30年的衰变后，其主要衰变产物是铯137和锶90等，经数百年的衰变后，主要是锝99等长寿命裂变产物。在目前的核动力工业中，轻水堆的燃料开循环产生的乏燃料中含有大量的钚同位素和次锕系元素。目前减少辐射的途径几乎完全依赖于锕系元素的移除和回收再加工过程。只要其中有少量不被移除，而是作为后处理废料的一部分，便失去了大部分的优势。

钍循环与铀钚循环相比，其产生的重锕系元素（hey actinides）要少的多。这是因为大多钍燃料初始的质量数比较低，因而大质量数产物在产生前就容易因裂变而毁坏。然而，由于快中子的（n，2n）反应会产生镤231（半衰期3 .1万年）。镤231与重锕系元素会破坏正常的燃料闭循环里的中子俘获与裂变过程。尽管如此，如果对熔盐堆进行化学分离，并将镤233从堆芯中提取出来以避免中子俘获，经过不断累积后，将镤233衰变产物铀233放回反应堆，则镤231同时也会被提取出堆芯。熔盐的腐蚀性是容易控制的。当氟的浓度较高时，铀便成为缓冲剂，使得氟盐从UF3过渡到UF4。可以通过加入少量的金属铍来吸收氟的方法来实现UF3的再生。在MSRE中，熔盐中插入了一个铍金属棒使得UF3处于正确的浓度。

燃料棒的设计无需广泛验证（燃料棒设计的验证通常会花费数年从而阻碍了新的核技术的有效部署）。燃料是熔融的，化学后处理过程去除了反应产物。同时考虑混合燃料，如Li+BeF+ThF。

熔盐燃料反应堆可以具有被动核安全[passive nuclear safety]：测试反应性系数为负的熔盐混合燃料，在过热的情况下能够降低能量的产生。大多熔盐堆容器的底部都有一个能够快速冷却的冷冻塞。如果冷却失败，燃料会排空到下部的存储设备中。

连续后处理简化了许多反应堆设计和运行问题。例如，不存在氙135的中子吸收效应问题。裂变产物的中子吸收持续减轻。超铀元素以及轻水堆中的长寿命“废料”作为燃料被烧掉。

熔盐堆的机械性和中子性比轻水堆简单。堆芯中只有两类物质：燃料盐和慢化剂。因此常态反应下像水沸腾的正反应性空泡系数，化学相互作用等等对熔盐堆影响很小。（事实上，因为水是慢化剂，在热堆中沸腾会产生一个稳定的负反应性空泡系数。）

由于燃料可以用来冷却堆芯，冷却剂以及管道不需要进入高中子通量区。燃料在堆芯外的低中子通量区的热交换器处冷却。这将减少在管道，测试，开发等问题中对中子效应的担忧。

盐的蒸馏过程意味着裂变产物的分离和回收，这使得核电池的成本将变得低廉。氙以及转化的其它稀有气体从泵碗处的熔融燃料中分离出来。超铀元素被放回到燃料中继续燃烧。

对于石墨慢化、水冷、固体燃料的反应堆设计，在冷却剂有空泡的情况下反应性系数会很容易增长（正的冷却剂反应性空泡系数 - 如果反应堆冷却失败，反应将加速），使这样的设计很不安全。不像其它的堆型，单一燃料的MSR中燃料与冷却剂同是混合的熔融盐。所以，如果MSR中出现冷却剂中有空泡的情况，则燃料中也会产生空泡，从而导致核反应的终止。另外，还设计了一个循环外的非临界熔盐存储装置，通过打开反应堆下部的阀门可以很容易在几秒的时间内排空反应堆内的燃料/冷却剂，并利用重力作用将熔盐推入外部专门设置的保存槽中。然而，熔盐堆存在一些设计上的挑战，问题包括：

在致密的熔盐堆芯中，高中子通量和高温能改变石墨慢化元件的形状，导致其每运行四年就需要更换。清除密闭管道中的石墨是用单流设计的主要动因。大多数熔盐堆不用石墨作结构材料，而把它安置到容易更换的地方。有一种设计使石墨球浮在盐中，这样不需要关闭反应堆就能对其进行移除和连续检测。

堆芯高中子密度会将锂6迅速转变成氚——氢的一种放射性同位素。在熔盐堆中，氚形成氟化氢（HF），氟化氢是一种腐蚀性强、化学性质活泼的放射性气体。因此，如果熔盐堆设计使用了锂盐，则用锂7同位素以阻止氚的形成。熔盐堆证实从燃料盐中移除锂6阻止了氚的形成。因为锂7至少比锂6重14%，而且在锂同位素中最常见，所以从天然锂中提取出锂6就相对容易和便宜。真空蒸馏锂的效率达到每阶段8%，并且仅需在真空室加热天然锂即可。

一些慢性腐蚀甚至发生在特殊的镍合金中——哈斯特洛合金-N。如果反应堆暴露在氢中（形成HF腐蚀性气体）腐蚀会更快。暴露于管道中的水蒸气导致其吸收大量的腐蚀性氢，因此，熔盐堆中的盐实际上是运行在干燥的惰性气体层（通常是氦气）中的。

当冷却后，燃料盐放射性地产生化学性质活泼的腐蚀性气体——氟。尽管过程缓慢，但是仍需在关闭前移除燃料盐和废料，以避免氟气（非放射性）的产生。遗憾地是，这一点是在实验熔盐堆关闭20多年以后，以一种不令人满意的方式被发现的。

基于氯盐（例如氯化钠作载体盐）的熔盐堆有许多同样的优点。然而，较重的氯核慢化能力较差，导致反应堆成为快堆。理论上浪费了更少的中子，增殖更有效，但安全性也更差。而且需要纯的同位素氯37，以避免中子活化氯35生成长寿命的放射性活化产物氯36。氯36本身没有什么问题，但是会衰变成硫，形成易碎的四氟化硫。4是有毒的、腐蚀性气体，降低镍合金性能，遇水生成HF，损害人体粘膜。由于不需要燃料的制备，因此降低了MSR的成本。但是因为反应堆制造商通常能从燃料制备得到长期利益，所以将其商业化会是一个挑战。由于它使用原始的燃料,基本上只是一个混合的化工产品,这是当前的反应堆供应商不愿意看到的。因为他们能从燃料组件销售中长期受益。然而机构可以复制该模式，设计一种许可机制。可供选择的商业模式是有偿维护和熔盐的后处理。

慢热中子钍基增殖反应堆也有较低的增殖率。每年只能消耗钍燃料生产出大约109% 铀233。这意味着要获得足够的铀233为一个新的反应堆提供燃料需要8年或更长的时间,这将减慢部署这种类型的核反应堆。最实际的、快速地部署并开启新的钍反应堆的必须使用钚，其来源为现有的轻水反应堆核废料或退役的核武器。美国能源部已经有足够的铀233储量去立即开启一些反应堆。这样也能减少社会核废料的较高库存。同时日本还利用质子治癌的质子束源开展了一些简单研究——日本富士项目。综上所述，不论用产生的每千瓦能量的成本——资本成本还是社会成本来衡量，钍基熔盐增殖堆中的一些堆型都能成为人类已知能源中最有效并且最为先进的能源。

钍基燃料循环能通过两方面来抗增殖：

其一，超热钍增殖平均一年生产的燃料仅比它一年所消耗燃料最多多出9%，这是可以验证的。若过度增殖造成堆室的迅速爆炸也会使得功率堆停止运行。

其二，钍基燃料循环中产生的无法被化学分离的钍230（产生过程较为缓慢）会逐渐污染钍232增殖材料。钍230经过反应变成铀232，而铀232在其衰变成铊208的衰变链中具有很强的γ射线辐射性。该辐射性能损伤电子，因而铀233/铀232燃料反应堆会转变成为的观点是不切实际的。

地壳中钍的含量大约是铀238的三倍，或者说是铀235的400倍，其含量同铅一样丰富。

钍也十分便宜，目前，钍在市场上的售价为30美元/Kg。而21世纪初，铀的价格已经升高到了100美元/Kg，这还不包括燃料浓缩和组件装配所需的费用。熔盐燃料反应堆与熔盐冷却固态燃料反应堆有很大的区别，它在推荐的第四代核能系统中被称作“熔盐反应堆系统”[Molten Salt Reactor System]，也称为MSCR，MSCR是熔盐转换反应堆设计[Molten Salt Converter Reactor]的首字母缩写。其燃料后处理过程比较困难，且燃料棒需要组装和查验，从而在初始阶段就阻碍了熔盐反应堆工程的部署并长达20年。然而，由于它使用组装燃料，反应堆制造厂商仍然可以通过卖燃料组件获利。

MSCR具有安全和低压高温冷却剂的成本优势，也可以共享液态金属冷却反应堆。显然，熔盐反应堆堆芯没有可导致爆炸的蒸汽，也没有巨大昂贵的钢制压力容器。因为它能在高温下运行，便可以通过使用效率高、重量轻的布雷顿循环汽轮机将热能转换为电能。

目前关于MSCRs的研究大多数都聚焦在小型热交换器上。通过使用更小的热交换器，更少的熔盐，从而达到更加节约成本的目的。

熔盐是高度腐蚀性的，随着温度升高腐蚀性更强。对于MSR主冷却回路来说，需要一种能够承受高温腐蚀和强烈辐照的材料。实验表明哈斯特洛合金-N和类似合金能够适应在高达700℃的高温环境下运行的任务。然而，从目前所获得的对于生产规模反应堆的长期经验看来，其将需要满足更高的运行温度，但是在850℃热化学产氢变成可能，它将产生严重的工程困难。这个温度范围的材料尚未确定，尽管复合碳，钼合金(比如TZM)，碳化合金以及基于金属的耐火材料或ODS合金可能具有可行性。我们选择熔盐的基准是要使得反应堆更加安全并且实际可行。偏向用氟盐主要是因为它不像氯盐那样需要代价十分昂贵的同位素分离。在中子的辐照下氟盐不是很容易变得有辐射性，并且它对中子的吸收截面相比氯盐更小，而对中子的慢化效果相对氯盐要更好。尽管许多五氟化物和六氟化物的沸点较低，但是低价态的氟化物沸点很高。氟盐需要足够多的热量才能分解成更为简单的成分，因而氟化物熔盐在远低于它的沸点的温度下是“化学稳定”的。

反应堆熔盐也需要是共熔的，这样能有效降低熔盐的熔点。这也将使得热机效率更高，因为在熔盐再度被加热之前，它能从熔盐中带走更多的热量。

也有一些盐十分好用，值得对它进行同位素分离。使用氯盐可以建造成快增值堆，而在反应堆设计上使用氯盐方面也做了很多工作。但是氯盐中的氯元素必须要提纯为高纯度的氯37，这样能减少四氟化硫的产生（当受辐照后变得有放射性的氯衰变成硫时，便可以产生四氟化硫。）同样，熔盐中的锂元素必须提纯为高纯度的锂7，这样可以减少氚元素的产生（氚元素可以形成氟化氢）。

由于熔融氟盐的强氧化还原作用，能导致熔融氟盐的化学势发生变化，解决该问题可以通过在氟盐里加入铍形成所谓的“FLiBe”熔盐，因为加入铍后能降低电化学势，并且能阻挡腐蚀。但是铍有很强的毒性，因而在设计时必须要十分注意，以防止它泄漏到外面的环境中。许多其他的盐都能导致熔盐通道腐蚀，尤其是在高温下，这时反应堆可以产生高活性的氢。

至今，熔盐选择方面绝大部分的研究都放在“FLiBe”熔盐上，因为锂和铍是合理且有效的慢化剂，并且形成的能共熔的熔盐的熔点要比其他组分的熔盐低。由于铍核在吸收一个中子后能放出两个中子，从而也增强了中子的经济性。对于燃料熔盐，通常是加入1%-2%mol的UF4，也加入钍盐和钚盐。MR只运行过一种混合燃料，MSRE使用了已知的三种核燃料。

比较几种材料的中子俘获和慢化效率后，红色是含铍的熔盐，蓝色是含ZrF4的熔盐，绿色是含LiF的熔盐首先盐必须是非常纯净的，并且有可能在大型熔盐堆中保持洁净。盐中如果含有水蒸气就会形成有强烈腐蚀性的氢氟酸。其它杂质可能会引起不利的化学反应，极有可能要从系统中清理出去。在以水为慢化剂的传统堆芯中，需要极大的精力去对水进行净化和去离子化，以减小其腐蚀性。

在线后处理的可能性是熔盐堆设计的一个优点。持续的处理会减少裂变产物的存量，控制腐蚀，并通过移除高中子吸收截面的裂变产物（特别是氙）提高中子的经济性。这使得MSR特别适合贫中子钍燃料循环。在一些钍增殖情形中，中间产物镤233将会从堆芯中移除，从而可以衰变产生高纯度的铀233，一种极具吸引力的核弹制造材料。如果留在燃料中，镤可能会吸收太多中子从而导致在石墨慢化剂和热谱下的增殖可能。很多最新的设计都建议使用更大量的钍。这会使少部分镤原子吸收第二个中子，或者通过(n, 2n) 反应(中子不是被吸收而是打出核子中的另一个中子)，产生铀232。因为铀232半衰期比较短并且他的衰变链中含有高γ放射性的物质，这使得该种铀的同位混合体不再具有制造核弹的吸引力。这个优点同时带来的是处理更大量盐而产生的额外费用。另一种设计建议是用重水做高效的慢化剂从而提高中子的经济性（允许更多镤吸收的中子损失）。但是这些设计使得反应堆只能运行在低温低热效率下。必要的熔盐后处理技术只在实验室程度上被阐明了。全尺度的商用反应堆得以应用的前提就是研发一个具有商业竞争力的熔盐清洁系统。

球墨铸铁管根据公称直径进行分级，可分为DN80-DN2600不同规格尺寸，不同的公称直径其壁厚不同，进而影响管道整体的机械性能。根据公称直径可以计算球墨铸铁管壁厚，其计算公式如下：

e=k（0.5+0.001DN）mm

K9级国标规范下，不同规格管道的壁厚如下：

DN80? 6.0mm

DN100? 6.0mm

DN125? 6.0mm

DN150? 6.0mm

DN200 ? 6.3mm

DN250? 6.8mm

DN300? 7.2mm

DN350? 7.7mm

DN400? 8.1mm